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    黃岡無縫鋼管吹氮工藝

    發布時間:2022/1/21 9:39:07點擊:84

      黃岡無縫鋼管全過程底吹N2加工工藝:煉鋼爐頂底復吹技術性與煉鋼爐頂吹技術性較為,合理加立刻生產節奏感,發展了加工輸出功率,還降低了鋼液和爐渣的還原性,在世界各國獲得了普遍應用。一般情況下,黃岡無縫鋼管煉鋼爐底吹技術性采用全過程吹氬氣瓶或氮氬轉換方式,有關對氮成分要求極其嚴苛的鋼材牌號采用全過程吹氬,而有關通常鋼材牌號均采用在吹煉到供氧濃度的60%—70%時開展氮氬轉換,即早期采用底吹N2,中后期轉換為氬氣瓶,既降低了汽體成本,又防止了黃岡無縫鋼管鋼液氮成分超預算。在二十世紀八十年代就會有探討者進行了全過程底吹N2技術性的探尋,但由于機器設備安全保障和操縱水對等很多緣故無法取得成功應用,近些年也是有一些探討者從頭開始進行了這方面探討,但均末見取得成功應用報導。跟隨各領域技術性的前行及其操縱水準的穩定發展,以前管束該技術性快速發展的短板已壓根獲得處理,為進一步降低汽體成本,在某黃岡無縫鋼管廠開展了煉鋼爐全過程底吹N2技術性探討。

      煉鋼爐全過程底吹N2技術性探討,目前底吹技術性下鋼液氮成分的更改。為探討黃岡無縫鋼管煉鋼爐全過程底吹N2技術性的可行性分析,主要對目前底吹技術性下鋼液氮成分開展分析,包括全過程底吹氬氣瓶和氮氬轉換二種底吹技術性。煉鋼爐公稱直徑容積為100噸,底吹總流量早期為300m3/h,后半期為200m3/h。

      全過程底吹氬氣瓶技術性與氮氬轉換技術性較為,全過程底吹氬氣瓶技術性對鋼液氮成分的危害僅限LF爐結束以前,且二種技術性在不一樣環節鋼液氮成分的誤差均低于0.0005%,即精華過程對鋼液氮成分的危害超過氮氬轉換技術性對鋼液氮成分的危害,而根據RH真空泵解決后,二種技術性下鋼液氮成分均低于0.0035%,核心包里鋼液氮成分也相距不大,表明底吹汽體由氬氣瓶換為N2對鋼液氮成分的危害并不大,因此對全過程底吹N2技術性做好了測試。

      從全過程的氮成分更改看來,黃岡無縫鋼管增氮關鍵出現在煉鋼爐末尾到LF爐進入地鐵站和LF爐進站到LF爐結束,即出鋼過程和精華過程,鋼液氮成分加上均低于0.0015%,即LF爐結束鋼液氮成分均可以控制在0.0045%之內,因此有關采用煉鋼爐鍛練—LF爐精華—軋鋼技術性生產的鋼材牌號在氮成分操縱上還有比較大室內空間,而根據RH真空泵解決后鋼液氮成分將降低,因此對采用煉鋼爐鍛練—LF爐精華—RH精粹—軋鋼技術性生產的鋼材牌號在氮成分操縱上更加非常容易。

      不一樣底吹總流量對煉鋼爐末尾鋼液氮成分的危害。為優化黃岡無縫鋼管各性能參數對鋼液氮成分的危害,開展了不一樣底吹總流量對煉鋼爐末尾鋼液氮成分的危害試驗。實驗爐次煉鋼爐末尾鋼液碳成分為0.04%—0.08%,溫度為1640—1680℃。吹煉過程采用全過程底吹N2,在吹煉過程鞋面吹總流量不會改變,共應用4支底吹槍,不一樣底吹方式下總流量各自為200、240、280m3/h,每一種底吹方式抽樣30爐。3種底吹方式下鋼液勻稱氮成分先后為0.00234%、0.00258%、0.00293%。由此可見,跟隨底吹總流量的加上,煉鋼爐末尾鋼液氮成分也加上。煉鋼爐末尾鋼液氮成分在底吹總流量為240、280m3/h時比底吹流量為200m3/h時各自加上0.00024%、0.00059%,添加占比各自為10.3%、25.2%,表明當底吹總流量抵達240m3/h以上后,底吹總流量對煉鋼爐末尾鋼液氮成分危害比較大,因此全過程底吹N2時煉鋼爐底吹總流量不適合超出240m3/h。

      黃岡無縫鋼管煉鋼爐末尾溫度對鋼液氮成分的危害。由于不一樣的技術性要求不一樣的煉鋼爐末尾溫度,因此開展了不一樣煉鋼爐末尾溫度下全過程底吹N2對鋼液氮成分的危害試驗。實驗早期底吹總流量為300m3/h,試驗后半期底吹總流量為200m3/h,煉鋼爐末尾鋼液碳成分為0.04%—0.08%,煉鋼爐末尾溫度為1580—1720℃,共試驗23爐。煉鋼爐末尾溫度為1580—1720℃時,鋼液氮成分為0.0015%—0.0030%,散播沒有規律性,且無顯著更改發展趨勢。


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